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 　　(l)壓力荷載和繼續(xù)荷載效果下的一次應力計算――避免塑性變形損壞；(2)管道熱脹冷縮以及端點附加位移等位移荷載效果下的二次應力計算――避免疲倦損壞；(3)管道對設備效果力的計算――避免效果力太大，保證設備正常工作；(4)管道支吊架的受力計算――為支吊架方案供應根據(jù)；(5)管道上法蘭的受力計算――避免法蘭走漏；(6)管系位移計算――避免管道磕碰和支吊點位移過大。2)動力剖析包含：

　　(l)管道自振頻率剖析――避免管道體系共振；(2)管道強逼振蕩呼應剖析――控制管道振蕩及應力；

　　(3)往復壓縮機氣柱頻率剖析――避免氣柱共振；(4)往復壓縮機壓力脈動剖析――控制壓力脈動值。3.管道應力剖析的辦法

　　管道應力剖析的辦法有：目測法、圖表法、公式法、和計算機剖析辦法。選用啥剖析辦法，應根據(jù)管道運送的介質(zhì)、管道操作溫度、操作壓力、公稱直徑和所聯(lián)接的設備類型等方案條件斷定。4.1)對管系進行剖析計算樹立計算模型（編節(jié)點號），進行計算機應力剖析時，管道軸測圖上需求供應給計算機軟件

　　數(shù)據(jù)的部位和需求計算機軟件輸出數(shù)據(jù)的部位稱作節(jié)點：(1)管道端點(2)管道綁縛點、支撐點、給定位移點(3)管道方向改動點、分支點(4)管徑、壁厚改動點(5)存在條件改動點（溫度、壓力改動處）(6)界說邊界條件（綁縛和附加位移）(7)管道資料改動處（包含剛度改動處，如剛性元件）(8)界說節(jié)點的荷載條件（保溫資料重量、附加力、風載、雪載等）(9)需了解剖析效果處(如跨距較長的跨基地址)(10)2)(1)(2)動力剖析需增設點開端計算（輸入數(shù)據(jù)契合需求即可進行計算）運用計算機舉薦工況（用caswarii計算，會合荷載、均布荷載分外參加）繃簧可由程序主動選擇

　　(3)(4)(5)(6)(7)(8)3)(1)(2)(3)(4)(5)(6)(7)(8)5.1)(1)(2)(3)(4)

　　計算效果剖析檢查一次應力、二次應力的計算效果檢查冷態(tài)、熱態(tài)位移檢查機器設備受力檢查支吊架受力（筆直荷載、水平荷載）檢查繃簧表重復批改直至計算效果滿意規(guī)范規(guī)范需求（計算效果不滿意需求或許存在的疑問）一次應力超支，短少支架二次應力超支，管道柔性不行或三通需加強冷態(tài)位移過大，短少支架熱態(tài)水平位移過大，短少固定點或π型機器設備受力過大，管道柔性不行固定、限位支架水平受力過大，固定、限位支架方位不妥或管道柔性不行支吊點筆直力過大，可思考選用繃簧支吊架繃簧荷載、位移方案選擇不妥，人為進行調(diào)整編制計算書，向有關專業(yè)提交剖析計算效果計算書內(nèi)容一次應力校核內(nèi)容二次應力校核內(nèi)容綁縛點包含固定點、支吊點、限位導向點和位移點冷態(tài)、熱態(tài)受力各節(jié)點的冷態(tài)、熱態(tài)位移

　　(5)(6)(7)2)(1)(2)(3)(4)6.

　　繃簧支吊架和脹節(jié)操的類型等有關信息離心泵、壓縮機和汽輪機的受力校核效果經(jīng)剖析究竟斷定的管道三維立體圖，包含支吊架方位、辦法、脹節(jié)操方位等信息向有關專業(yè)提交剖析計算效果向配管專業(yè)提交管道應力剖析計算書，計算書不供應給甲  方向設備專業(yè)提交設備需招認的設備受力假定支撐點、限位點、導向點的荷載較大，應向結構專業(yè)提交荷載數(shù)據(jù)將往復壓縮機管道安  排及支架設置提交壓縮機制造廠招認何謂一次應力，何謂二次應力？別離有哪些荷載發(fā)作？這兩種應力各有何特征？

　　答：一次應力是指由于外加荷載，如壓力或重力等的效果發(fā)作的應力。一次應力的特征是：它滿意與外加荷載的平衡聯(lián)絡，隨外加荷載的添加而添加，且無自限性，當其值逾越資料的屈從極限時，管道將發(fā)作塑性變形而損壞。二次應力是由于管道變形遭到綁縛而發(fā)作的應力，它不直接與外力平衡，二次應力的特征是具有自限性，當管道有些屈從和發(fā)作小量變形時應力就能下降下來。二次應力過大時，將使管道發(fā)作疲倦損壞。在管道中，二次應力通常由熱脹、冷縮和端點位移致使。7.通常來說，管道上哪些點的應力對比大？為啥？

　　答：通常來說，管道上三通和彎管處的應力對比大。由于，與直管對比，三通和彎管處的應力增強系數(shù)對比大。8.根據(jù)nemasm23的需求，汽輪機管口受力應滿意啥需求？

　　答：nemasm23對汽輪機管口受力的約束如下：界說機軸方向為x方向，鉛垂向上方向為+y，汽輪機各管口受力有必要滿意下列各項需求；(l)效果于任一管口上的合力及合力矩應滿意以下需求：

　　0.9144fr＋mr≤26.689de式中de――當量直徑，mm；當管口公稱直徑不大于200時，de=管口公稱直徑；當管口公稱直徑大于200時，de=(管口公稱直徑+400)/3；fr――單個管口上的合力，當接納選用無綁縛脹節(jié)操時應包含壓力發(fā)作的效果力(凝汽式汽輪機筆直向下出口可不思考脹節(jié)操內(nèi)壓推力)，n；mr――單個管口上的合力矩，n?m。fr=(fx2＋fy2＋fz2)1/2mr=(mx2＋my2＋mz2)1/2式中fx、fy、fz――單個管口上x、y、z方向的效果力，n；mx、my、mz――單個管口上x、y、z方向的力矩，n?m。(2)進汽口、抽汽口和排汽口上的力和力矩構成到排汽口基地處的合力及合力矩應滿意以下兩個條件：1)合力和合力矩應滿意以下條件：0.6096fc＋mc≤13.345dc其間：fc――進汽口、抽汽口和排汽口的合力，n；mc――進汽口、抽汽口和排汽口的力與力矩構成到排汽口基地處的合力矩，n?m；dc――按公稱直徑計算得到的各管口面積之和的當量直徑，mm。當各管口面積之和折構成圓形的折算直徑不大于230mm時，=折算直徑；dc當各管口面積之和折構成圓形的折算直徑大于230mm時，dc=(折算直徑+460)/3。

　　2)fc和mc在x、y、z三個方向的分力和分力矩應滿意以下條件：|fcx|≤8.756dc|fcy|≤21.891dc|fcz|≤17.513dc式中fcx、fcy、fcz――fc在x、y、z方向上的分力，n；mcx、mcy、mcz――mc在x、y、z方向上的分力矩，n?m。(3)關于具有向下排汽口的凝汽式汽輪機，其排氣口設備元綁縛脹節(jié)操時，容許存在由壓力致使的附加力(此附加力筆直于排出口法蘭面并效果于基地)。關于此種汽輪機，在進行(1)、(2)兩項校核過程中，計算排汽口上的筆直分力時不包含壓力荷載。關于具有向下排汽口的凝汽式汽輪機，還應進行如下校核：一起思考壓力荷載和其它荷載時，假定效果于排汽口的筆直分力不超出排汽口面積的0.1069倍，則以為壓力荷載在排汽口致使的效果力是容許的。力的單位為n，面積單位為mm2。9.對高溫管道，用較厚的管子替代較薄的管子時，應留神啥疑問？|fcx|≤13.345dc|fcy|≤6.672dc|fcz|≤6.672d答：管子壁厚的添加提高了管道的剛度，添加了管壁截面積和自重，因此有必要對管道的柔性進行剖析，以校核固定點、設備管口和各支吊架的載荷，還應校核繃簧支吊架的類型是不是合適。10.塔頂部管口的熱脹許多(初位移)應怎樣斷定？答：塔頂部管口可分三類處理，即封頭基地管口、封頭斜插管口和上部簡體徑向管口，管口的熱脹許多別離按下列辦法斷定：

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