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 　　筆直夾具壓力：1～7mpa

　　筆直夾具夾緊力：3500～27500n

　　鋸片驅動電機：130kw1500rpm

　　鋸片進給電機：12kw1468rpm

　　液壓泵電機：18.5kw1500rpm

　　冷卻空氣壓力：0.6mpa

　　9)ksa1600l的圓盤鋸機

　　鋸片直徑：1600mm厚：8.1mm

　　水平夾具開口寬：110～1050mm

　　筆直夾具開口高：110～420mm

　　鋸片速度：max250m/min

　　鋸片送進速度：10～1500mm/min

　　疾速回來速度：7000mm/min

　　夾具壓力：max100bar

　　最大管排寬度：1000mm

　　全部設備的動作，都可由操作臺上操控面板上的操作按鈕結束。操作面板可結束鋼管鋸切全進程主動操控（主動），有些設備的主動操控（半主動），單體設備的動作操控（手動）。

　　8.2.2管排鋸的切開進程及技能操控要害

　　8.2.2.1管排鋸的切開進程

　　1管排在擋板處撞齊后（切頭、切尾、定尺），擋板離線。

　　2氣動對中設備動作，將管排固定在管排輥道正中。

　　3鋸屑板下降，鋸主機前后升降輥道下降到低位。

　　4筆直夾緊預夾緊。

　　5水平夾具夾緊，抵達設定壓力懇求。

　　6筆直夾緊二次夾緊，抵達設定壓力懇求。

　　7鋸片疾速進給至轉換點后，轉換成設定的作業(yè)進給速度。

　　8鋸片對管排進行切開，抵達鋸片行程設定點后，管排被徹底堵截。

　　9出口夾具工位拓展翻開，鋸片主軸向外伸出3，鋸片減震器翻開。

　　10鋸片疾速回來到位。

　　11鋸片主軸3回來

　　12水平夾具翻開后筆直夾具翻開。

　　13夾具工位拓展回來。

　　14鋸屑板及鋸主機前后升降輥道回來到高位。

　　8.2.2.2管排鋸技能操控要害

　　1鋼管切開溫度

　　定徑后，鋼管經(jīng)過冷床冷卻，一些壁厚較厚及出產(chǎn)節(jié)奏較快的鋼管，在抵達冷床結束時，管體溫度仍在80攝氏度以上（尤其是夏天），這時，鋼管就必須進行水冷，以便于進行鋸切。

　　2鋼管的成排搜集

　　因管排輥道的寬度及鋸機水平夾具寬度（最大1100mm）原因，搜集后的管排寬度不該跨越1050mm（ksa1600l的圓盤鋸機管排最大寬度不能跨越1000mm）

　　每排管最大支數(shù)見表8-1。

　　否則，鋼管最大寬度跨越規(guī)范，一是管排工作時會撞壞鋸機夾具，二是管排在輥道上不能正常工作。

　　3鋸切參數(shù)的設定

　　根據(jù)被切鋼管的規(guī)范、材料設定相應的鋸切參數(shù)。鋸切參數(shù)首要包含：鋸片速度（鋸片線速度）、鋸片單齒切屑量、鋸片齒數(shù)還包含鋸機夾具壓力。具體參數(shù)的設定。

　　亞共析鋼的退火安  排為珠光體和過剩鐵素  體。當緩慢加熱到點時，珠光體改動為奧氏體，此刻，變成奧氏體和清閑鐵素  體的混合安  排；假設進一步行進溫度和保溫時刻，則清閑鐵素  體將逐步改動為奧氏體。在溫度跨越期，清閑鐵素  體徹底不見，全部安  排為較細的奧氏體晶粒。若進一步行進加熱溫度和保溫時刻，奧氏體晶粒將長大。

　　過共析鋼的退火安  排為珠光體和過剩滲碳體，其間過剩滲碳體一般呈網(wǎng)狀分布。當緩慢加熱到ac1點時，珠光體改動為奧氏體，此刻，變成奧氏體和過剩滲碳體的混合安  排；假設進一步行進溫度和延伸保溫時刻，則過剩滲碳體將逐步溶解于奧氏體。在溫度跨越acm時，過剩滲碳體徹底溶解，全部安  排為奧氏體，此刻奧氏體晶�，F(xiàn)已粗化。關于過共析碳鋼制造的東西或模具，在加熱時不可使?jié)B碳體徹底溶入奧氏體，否則因奧氏體晶粒粗大，致使鋼淬火后脆性增大，乃至發(fā)作淬火裂紋。因而正常的淬火加熱溫度操控在ac1~acm的計劃內(nèi)。

　　(3)奧氏體的構成速度

　　為了能夠操控鋼的奧氏體化狀況，有必要了解奧氏體的構成首都。奧氏體的構成速度可在奧氏體等溫構成圖中反映出來。圖8-15為共析鋼奧氏體等溫構成圖。從圖的左面起，第一條線標明有0.5％奧氏體構成，可作為奧氏體構成開端線；第二條線標明有99.9％奧氏體構成，可作為奧氏體構成終了線；第三條線標明剩余碳化物溶解完了；地四條線標明奧氏體碳濃度根柢抵達均勻。

　　圖8-15共析鋼的奧氏體等溫構成圖

　　從圖8-15可見：奧氏體化所需求的時刻與等溫改動溫度有密切關系。在稍高于溫度時，奧氏體化所需時刻較長；跟著溫度的行進，奧氏體化進程加快。

　　奧氏體構成的時刻較短，剩余碳化物溶解的時刻較長，而奧氏體均勻化的時刻更長。以780℃等溫為例，構成奧氏體的時刻不到10秒，要徹底溶解碳化物卻需求幾百秒，要完結奧氏體均勻化就要10000秒（約3小時分配）。

　　在亞共析鋼和過共析鋼中，奧氏體等溫構成圖根柢上與共析鋼相同。但亞共析鋼有其特征，如圖8-16所示，即在含碳量較高的亞共析鋼中，鐵素  體改動終了線與剩余碳化物溶解線有交叉的特征，當溫度較高時，清閑鐵素  體溶解今后，仍有剩余碳化物；而當溫度較低時，剩余碳化物先溶解，然后清閑鐵素  體再溶解，在a3溫度以下，當剩余碳化物溶解今后仍有鐵素  體存在，并且不能全部溶解。

　　(4)各種要素  對奧氏體構成的影響

　　奧氏體構成是一個松散進程。但凡影響松散的一些要素  如溫度、成分等等都將影響奧氏體構成。

　　1)溫度的影響

　　珠光體向奧氏體改動遵照形核并長大的規(guī)則。實驗標明，奧氏體形核率（n）和長大率（g）與等溫構成溫度之間有密切關系。見表8-6所示。

　　表8-6等溫溫度對奧氏體改動參數(shù)的影響

　　改動溫度

　　表中指出，跟著溫度的添加，奧氏體的形核率和長大率都急劇添加，當溫度從740℃行進到800℃時，奧氏體的形核率（n）約添加270倍，長大率（g）約添加80倍，然后使奧氏體改動速度大大加快。

　　2)成分的影響

　　a碳的影響

　　跟著鋼中含碳量的添加，滲碳體的數(shù)量相應地添加，而鐵素  體的數(shù)量卻相對地減少，因鐵素  體和滲碳體的相界面總量增多，然后加馬上珠光體向奧氏體的改動。

　　b合金元素  的影響

　　鋼中參加合金元素  不改動加熱時奧氏體的構成進程，但影響奧氏體的構成速度。

　　因為合金元素  改動a1、a3或acm點的方位，有的元素  下降a1點，如nl、mn等；有的元素  行進a1點，如cr、mo、w、si，在擬定熱處理的技能時，應根據(jù)合金元素  對臨界點的影響，恰其時進或下降奧氏體化溫度。

　　合金元素  影響碳原子在奧氏體中的松散系數(shù)和剩余碳化物的溶解。鎳（ni）既下降a1點，添加過熱度，一同又添加碳在奧氏體中的松散系數(shù)，然后加馬上奧氏體的構成速度。硅（si）和鋁（al）對碳原子在奧氏體中的松散系數(shù)影響不大，但因為它們是添加a1，下降過熱度的元素  ，因而，它們對奧氏體的構成速度仍是減慢的。

　　鉻（cr）、鉬（mo）、鎢（w）、釩（v）、鈦（ti）等是能夠構成安  穩(wěn)碳化物的元素  ，它們既添加a1點，下降過熱度，又顯著下降碳在奧氏體中的松散系數(shù)，然后也就顯著地減慢奧氏體的構成速度。上述元素  是按其所構成碳化物的安  穩(wěn)性逐步增強的次序擺放的，其間以鈦（ti）所構成的碳化物最安  穩(wěn)。所構成的碳化物越安  穩(wěn)，就越難溶解，就越減慢奧氏體的構成速度。在實習出產(chǎn)中，為了加快安  穩(wěn)碳化物的溶解，常常采納大幅度行進加熱溫度的辦法。

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