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 　　設(shè)橢圓封頭的長半軸為a，即2a=d，短半軸為b，即曲面高hi=b，令k=a/如規(guī)范橢圓封頭k=a/b=2，p為內(nèi)壓力，δ為計算厚度。

　　橢圓封頭的經(jīng)向應(yīng)力公式：

　　經(jīng)推導，經(jīng)向應(yīng)力σ1的公式是：

　　式中：x是長軸上的點的坐標，由中點為0，至x=a，其應(yīng)力改變狀況是：

　　當x=0時，

　　如k=2，則（在橢圓基地）

　　當x=a時，

　　（在與圓筒交接處）

　　經(jīng)向應(yīng)力在封頭受內(nèi)壓時均發(fā)生拉應(yīng)力，而且由封頭的邊緣至基地，應(yīng)力增大一倍。

　　內(nèi)壓下橢圓封頭的周向（環(huán)向應(yīng)力）σ2：經(jīng)推導，計算環(huán)向應(yīng)力σ2的公式是：

　　x=0（在橢圓基地）

　　當k=2（即規(guī)范橢圓封頭），

　　x=a（在與圓筒交接處），k=2時，

　　此緊縮應(yīng)力會影響封頭的有些安  穩(wěn)。

　　在x=0～x=a的進程中，會出現(xiàn)σ2=0的狀況，經(jīng)推導得；

　　處，即x=0.816a處，σ2=0

　　橢圓封頭內(nèi)壓下的環(huán)向應(yīng)力，從基地到邊緣，逐漸由正到零，隨后抵達負和最大值。

　　7.2.3受外壓（凸面受壓）的橢圓封頭

　　凸面受壓的規(guī)范橢圓封頭的厚度計算，選用球體受外壓的計算方法，假設(shè)封頭的外直徑是do，則選用的當量球體的外半徑ro，ro=0.90do進行計算；其它橢圓封頭，ro=k1do，k1與do/2ho有關(guān)（ho=hi+δn，hi是封頭曲面深度），其聯(lián)絡(luò)見下表：

　　do/2ho

　　注：基地值用內(nèi)插法求得。

　　求到當量球外半徑ro后，按受外壓球殼計算進程計算。

　　73碟形封頭

　　7.3.1受內(nèi)壓的碟形封頭與橢圓封頭相同存在邊緣安  穩(wěn)疑問，故應(yīng)思考最小有用厚度。最小有用厚度與碟形封頭形狀系數(shù)m有關(guān)，當m≤1.34時，封頭有用厚度δe≥0.15％di；m＞1.3時，δe≥0.3％di。

　　受內(nèi)壓碟形封頭的計算壁厚δ按下式計算：

　　可見碟形封頭的計算厚度為規(guī)范橢圓形封頭計算厚度的1.395～1.54倍。

　　7.3.2受外壓碟形封頭的計算

　　令ro為碟形封頭的球面有些的外半徑，ro=ri+δn，并按第6章外壓球體進行計算。

　　74球冠形封頭

　　需求與球冠形封頭聯(lián)接的圓筒厚度不得小于封頭的厚度δ；聯(lián)接處兩端加強的最短長度l應(yīng)為，封頭和筒體聯(lián)接的焊縫應(yīng)為t形全焊透的構(gòu)造的焊縫。加固是為防止應(yīng)力會合損壞。

　　7.4.1受內(nèi)壓（凹面受壓）

　　q—系數(shù)，q-是封頭厚度相對于筒體厚度的倍數(shù)。q的巨細與ri/di及pc/，ri為球冠形封頭球臉部本分半徑，q值可查gb150的圖7-5

　　7.4.2受外壓（凸面受壓）

　　按球冠受內(nèi)壓公式和第6章外壓計算方法進行計算后取大者。

　　7.4.3兩端受壓

　　1)如不能確保兩端一起效果，則按分別按下列兩種狀況計算后取大者。

　　a)只思考封頭凹面?zhèn)仁軌簳r，封頭計算厚度按7.4.1公式計算，q查gb150圖7-6。

　　b)只思考封頭凸面?zhèn)仁軌簳r，封頭計算厚度按7.4.1公式計算，q查gb150圖7-7。但一起應(yīng)能滿意受外壓的厚度需求。。

　　2)如能確保兩端壓力一起效果，則可取兩端的壓力差值進形計算，然后取大者。

　　a)當壓力差效果使封頭凹面?zhèn)仁軌簳r，封頭計算厚度按7.4.1公式計算，q查gb150圖7-6。

　　b)當壓力差效果使封頭凸面?zhèn)仁軌簳r，封頭計算厚度按7.4.1公式計算，q查gb150圖7-7，一起應(yīng)能滿意受外壓的厚度需求。

　　75錐殼

　　壓力容器中的錐殼，是正截錐的殼體，分無折邊的錐殼和有折邊的錐殼，gb150中的錐殼捆綁半錐角α≤600，軸對稱型；折邊（α＞300）或無折邊（α≤300），當α＞600時，應(yīng)按平蓋計算。

　　7.5.1錐殼厚度

　　風險評價陳述根柢內(nèi)容：應(yīng)包含首要失效方法和風險控制等內(nèi)容。

　�、賶毫θ萜鞲�柢方案參數(shù)；

　�、诓僮鞴�況條件；

　�、哿谐龌蛟S發(fā)生的損害型式；

　�、苤赋鍪�效方法；

　�、輰κ�效方法闡明關(guān)于載荷和相應(yīng)安  全系數(shù)的思考；

　�、奘�效發(fā)生時處置方法；

　�、咭�(guī)則安  全防護環(huán)境、設(shè)備和條件；

　　⑧風險控制不只觸及運用中的失效方法，一起也包含在設(shè)備與修補過程中或許發(fā)生的失效方法

　　3.7節(jié)能需求

　　節(jié)能降耗是依據(jù)《特種設(shè)備安  全督查法則》第十條的需求，體現(xiàn)在方案作用上應(yīng)具有：

　�、俸侠磉x材、合理斷定構(gòu)造規(guī)范，經(jīng)濟適用，安  全可靠；

　�、趦�(yōu)化方案，提高換熱效率，滿意能效需求；

　�、塾杏玫谋�溫文保冷方法。

　　3.8安  全系數(shù)

　　對安  全系數(shù)作了嚴峻調(diào)整。三種方案條件的安  全系數(shù)均應(yīng)滿意：

　　常規(guī)方案方法安  全系數(shù)；、

　　剖析方案方法安  全系數(shù)；、

　　螺栓（柱）安  全系數(shù)。

　　斷定壓力容器資料許用應(yīng)力（或許方案應(yīng)力強度）的最小安  全系數(shù)見表3-1至表3-3的規(guī)則。安  全系數(shù)低于這些需求時，按本規(guī)程1.10處理。

　　方案溫度下的

　　屈從強度rtel（rtp0.2）

　�。ㄗ�3-1）

　　方案溫度下耐久強度極限平均值rtd

　　（注3-2）

　　方案溫度下蠕變極限平均值（每1000小時蠕變率為0.01％的）rtn

　　碳素  鋼和低合金鋼

　　n

　　m24～m48

　　1.5

　　灰鑄鐵室溫下抗拉強度安  全系數(shù)不小于10.0，球墨鑄鐵室溫下抗拉強度安  全系數(shù)不小于8.0。

　　3.9壓力

　　3.9.1方案壓力：

　　容器頂部的最高壓力，不低于工作壓力（在圖樣中應(yīng)注明最高容許工作壓力）

　　計算壓力：在相應(yīng)方案溫度下的，斷定元件厚度的壓力（有必要思考液柱靜壓）

　　3.9.2安  全泄放設(shè)備動作壓力：

　�、侔�  全泄放設(shè)備的動作壓力≤壓力容器的方案壓力

　�、谌菰S安  全泄放設(shè)備的動作≤壓力容器的最高容許工作壓力

　　3.9.3液體氣體貯罐方案壓力

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